通過對(duì)鼓形齒聯(lián)軸器進(jìn)行有限元靜力分析,以下幾點(diǎn)結(jié)論:

(1)工作載荷及兩軸線夾角角度變化對(duì)鼓形聯(lián)軸器外齒軸套位移的影響較大,對(duì)內(nèi)齒圈位移影響較小。在允許角度和工作扭矩變化范圍內(nèi),內(nèi)齒圈大徑向位移不超過0. 20 mm。外齒軸套大徑向位移不超過0. 80 mm。

(2)如果預(yù)先將鼓形聯(lián)軸器兩軸線夾角角度調(diào)整到小于1. 0°,工作扭矩的增大,將會(huì)引起外齒軸套大切向位移的增大,其大徑向位移變化不明顯。但當(dāng)兩軸線夾角達(dá)到1. 5°時(shí),隨著工

作扭矩的增大,外齒軸套大切向位移和大徑向位移均呈遞增趨勢(shì)。

(3)鼓形聯(lián)軸器外齒軸套接觸部位的接觸應(yīng)力大值可達(dá)到2 328. 0 MPa。內(nèi)齒圈大VONM ISES等效應(yīng)力值為σef,max = 1 502. 0MPa。而在聯(lián)軸器其它部位,其大VON M ISES等效應(yīng)力值很低

(4)在正常工作扭矩Mn1 = 470 kN ·m作用下,適當(dāng)調(diào)整內(nèi)齒圈與外齒軸套軸線夾角,可地減小內(nèi)齒圈與外齒軸套的接觸應(yīng)力,有利于延長(zhǎng)聯(lián)軸器的使用壽命。

(5)當(dāng)兩軸線角度在0. 5°、1. 0°、1. 5°間變化時(shí),正常工作扭矩Mn1 = 470 kN· m作用對(duì)鼓形聯(lián)軸器內(nèi)齒圈和外齒軸套的接觸為有利。綜合以上計(jì)算結(jié)果,可以看出,在正常工作扭矩Mn1 = 470 kN· m作用時(shí),鼓形聯(lián)軸器內(nèi)齒圈和外齒軸套軸線夾角可在允許的0～1. 5°范圍內(nèi)變化。在短時(shí)扭矩Mn2 = 800 kN· m作用時(shí),鼓形聯(lián)軸器內(nèi)齒圈和外齒軸套軸線夾角應(yīng)在0 ～1. 0°范圍內(nèi)變化為宜。采用三段弧鼓形齒,了外齒軸套的接觸區(qū)域在齒中部,可使外齒受力均勻,既有利于傳遞扭矩,也有利于延長(zhǎng)聯(lián)軸器的使用壽命。因而這種新型鼓形聯(lián)軸器在正常工作時(shí)有良好性能。