以標準小1 100規(guī)格的端面齒為例，采用有限元分析進行公式驗證。根據(jù)端面齒的圓周對稱性，取法蘭1 /20為有限元建模，以法蘭底面為全約束(文中主要考察端面齒的應力情況)，標準小1 100規(guī)格聯(lián)軸器傳遞轉(zhuǎn)矩為6700 kN·m，平均直徑為小1010 mm，根據(jù)式(7)計算單齒圓周方向力為126 355 N，考慮到可能存在的端面齒承載不均，在計算過程中己經(jīng)將此力做了放大處理，即180個齒中只考慮105(即齒承載。在模型中6個完整的端面齒齒側(cè)圓周方向各施加126 355 N均布載荷，有螺孔位置的3個齒側(cè)面各施加60 000 N均布載荷，這樣施加載荷計算出的結(jié)果應該比實際情況偏于，如果等效應力值小于許用應力，則設計出的端面齒應該滿足強度要求。在Pro / E軟件中建模并進行邊界條件處理，生成有限元分析

    標準擬100規(guī)格聯(lián)軸器傳遞轉(zhuǎn)矩為6 700 kNm時，端面齒等效應力為364. 04MPa，位于有螺栓孔處靠近孔的端面齒的根部，小于材質(zhì)為ZG35 CrMo的許用彎曲應力393 MPa，系數(shù)1.5。有限元計算結(jié)果稍小于文中提出的公式計算出的應力380.83 MPa(表3)，用文中的強度校核公式進行設計校核是可行的。

  根據(jù)提出的聯(lián)軸器法蘭端面齒幾何尺寸設計公式及表i的齒頂高縮減參數(shù)可以設計小，200 mm范圍內(nèi)任意規(guī)格的聯(lián)軸器法蘭端面齒，設計出的齒形符合JB /T 3242-1993 }3}。該方法中的公式同樣適用于小規(guī)格聯(lián)軸器法蘭端面齒設計，只是齒頂高縮減參數(shù)要根據(jù)JB /T 3242-1993中相鄰規(guī)格另用插值法確定。

    (2)提出的強度計算及校核公式可以用于聯(lián)軸器法蘭的端面齒齒面擠壓強度和齒根彎曲強度的校核、聯(lián)軸螺栓的強度校核，為帶有端面齒的聯(lián)軸器法蘭設計提供了設計依據(jù)。